在走行狀態其中只有前后下橫梁和側模導梁結構受力發生變化，故對其檢算即可。前后下橫梁在走行時只有兩端吊點，底模荷載按均布荷載加載在前后下橫梁上，經計算焊接箱形截面梁強度滿足要求，主要受變形位移的控制。計算結果如下：fmax=55.3mm＜L/400=27200/400=68mm。滿足施工規范要求。
　　（2）澆筑狀態結構驗算
　　利用Midas等結構有限元軟件建模并對澆筑狀態的掛籃進行驗算，均滿足強度、剛度和穩定性的要求。
　　
　　圖4掛籃計算模型及總體變形和位移
　　3掛籃的應用
　　由于本工程采用空間菱形掛籃的機構形式，且掛藍的走行系統采用了液壓裝置，該工程在正常施工條件下8～10d完成一個節段，其中最快掛籃移動時間僅為1天，大大優于同條件的其它掛籃形式。由于該空間結構的菱形掛籃受力合理、操作簡便、結構安全，為整座大橋的勝利合龍創造了有利的條件。
　　4結論
　　掛籃用于混凝土連續梁的懸澆施工，國內外均有已有很多成功的先例。但運用于大蒸港矮塔斜拉橋如此大的梁塊的懸澆施工，尚不多見。A15大蒸港矮塔斜拉橋其最大懸臂澆筑節段重達430噸，再加上其單箱五室截面、外腹板為斜腹板等獨特的構造形式，使得掛籃的選型和設計成為該工程能否如期完成的一個重要前提。
　　實踐證明，根據本橋特點設計的空間菱形掛籃在大蒸港矮塔斜拉橋上的應用是成功的，是掛籃進一步電動化、整體化發展的一種結構形式，整體功能強，它是一種值得推廣的掛籃形式。由于該掛籃為空間結構形式，在分析計算時，應采用空間計算模型來分析，更加真實的模擬了施工工況，對于掛籃結構的調整和及時更改提供了有效的解決方式并節省了運算時間。

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